如圖3.7 所示,樣品PBT/IFR(15%)在1 717 cm-1,3 432 cm-1 出現(xiàn)的寬峰是—C=O,NH2—基團的不對稱振動峰,876 cm-1 是1,4 取代苯的振動峰;在被點燃后,NH2—基團以及1,4 取代苯被破壞,炭層在1 245 cm-1,1 323 cm-1,和1 409 cm-1 的吸收峰分別為—C—O—,P—N—C—...[繼續(xù)閱讀]

    力學性能分析主要通過沖擊與拉伸測試來得到沖擊強度、拉伸強度、應力應變以及斷裂伸長率相關數據,來分析均勻分散PBT/IFR阻燃復合材料受IFR 添加量影響的力學性能。IFR 的添加量對PBT 樹脂沖擊強度有一定的影響,如圖3.8 所示。隨...[繼續(xù)閱讀]

    通過以20 mm/min、50 mm/min 的拉伸速率,對PBT/IFR(10%,20%,30%,40%)阻燃復合材料進行拉伸測試,得到了相應的斷裂伸長率、拉伸強度以及應力應變數據。如圖3.9 所示,以20 mm/min、50 mm/min 的拉伸速率進行拉伸測試,可以清楚地看到,隨著IFR 添加量...[繼續(xù)閱讀]

    圖3.12 和圖3.13 分別為純PBT 與PBT/IFR(20%)的升溫和降溫曲線。如圖3.12所示,在升溫過程中,純PBT 與PBT/IFR樣品均出現(xiàn)了兩個熔融峰,這是雙重熔結晶現(xiàn)象,說明純PBT 與PBT/IFR樣品經歷了熔融→結晶→再熔融→再結晶的過程,加入IFR后,PBT/IFR樣品...[繼續(xù)閱讀]

    垂直燃燒、極限氧指數測試以及SEM 表征表明,IFR 添加有助于PBT 復合材料在燃燒后形成炭層,IFR 添加量從0%增加到40%,炭層也從多孔、易碎向致密變化,大量添加IFR 的確能有效提高燃燒后炭層的質量,使PBT 復合材料UL94 等級從NR 等級提升...[繼續(xù)閱讀]

    阻燃劑層狀形態(tài)分布分為兩類:一是穿插式多層層狀分布,二是層狀梯度分布。穿插式多層層狀分布是阻燃層與非阻燃層(純基體)交替疊加組成阻燃劑多層層狀分布,多層復合材料通過多層復合擠壓系統(tǒng)制備,如圖4.1 所示。陳寶書等通過...[繼續(xù)閱讀]

    具體層狀結構PBT/IFR阻燃復合材料模型示意圖如圖4.2 所示。均勻分散試樣1*,2*,3*分別為PBT/IFR(7.5%),PBT/IFR(15%),PBT/IFR(22.5%)復合材料,其對應的層狀試樣i,ii,iii 的阻燃層IFR 含量都為30%,非阻燃層為純PBT,阻燃層∶非阻燃層分別為0.5/3,1/2,1.5/1。...[繼續(xù)閱讀]

    均勻分散和層狀結構PBT/IFR阻燃復合材料的LOI 對比結果如圖4.3 所示,可以清晰地發(fā)現(xiàn),隨著層狀PBT/IFR阻燃復合材料IFR 添加量的增多(即中間非阻燃層層厚越薄,非阻燃層受限程度越強),層狀LOI 值與均勻分散試樣差值從-0.7 增加到+0.1,再到...[繼續(xù)閱讀]

    表4.1 為均勻分散與層狀試樣的垂直燃燒結果,由表可知,均勻分散與相對應的層狀試樣UL94 等級一樣,但在垂直燃燒過程中,層狀的非阻燃層層厚對材料本身阻燃效果有影響,均勻分散PBT/IFR(15%)試樣的t1+t2 為52.14 s,然而層狀PBT/IFR(15%)的t1+...[繼續(xù)閱讀]

    為了進一步分析層狀可控受限結構對PBT/IFR復合材料阻燃性能的影響,層狀PBT/IFR(22.5%)復合材料的脆斷面和炭層用SEM 放大2 000 倍進行觀察。如圖4.5(a)所示,阻燃層與非阻燃層層厚比為1.5 mm/1 mm 的層狀PBT/IFR(22.5%)復合材料阻燃層與非阻燃層...[繼續(xù)閱讀]